Ⅰ 礦井維修鉗工的技師論文
鉗工高級技師論文
[內容摘要] 根據技工學校學生的特點，解決學生生產實習存在的實際問題，探索銼刀柄在手心准確定位方法；利用推力點，促使鋸削技巧形成。因材施教，使學生掌握一技之長，成為社會四化有用之才。
[關鍵詞] 銼刀柄握法 推力點 鋸削技巧形成
銼削、鋸削是技工學校鉗工專業學生必須掌握的基本操作技能。銼削、鋸削技能的學習是受握法、站立部位、身體動作、作用力點等諸多因素的制約和影響的，傳統的握法（如《鉗工生產實習》p35，圖4.2大板銼的握法；p59，圖5.2手鋸的握法）出現握銼柄後頂住部位稍偏離手心，銼削時一用力，銼柄逐漸後移，「握」變成「抓」，造成銼刀推出力度不足；滿握鋸柄的推力點高於鋸條安裝孔中心約30mm，偏高的推力點很容易造成鋸弓向兩側擺動，造成鋸條折斷及鋸縫歪斜。
基於此，筆者結合多年的教學實踐，在改進銼、鋸的握法方法進行了探索。
一、 合理引用，改進銼柄握法
銼削是每位鉗工專業學生必須掌握的基本技能之一。在鋸、銼、鏨等技能的學習過程中，很多學生都認為銼削技能容易掌握。其實不然，銼削的平面、平行面、垂直面精度要求均較高，要達到銼削的加工精度，必須掌握扎實的基本技能，而在銼削的基本技能形成中銼刀的握法是關鍵。
1、 大板銼刀傳統握柄方法及存在問題
大板銼握法：右手緊握銼刀柄，柄端抵在拇指根部的手掌上，大拇批放在銼刀柄上部，其餘手指由下而上地握著銼刀柄 [見《鉗工生產實習》p35，（圖4.2）]。此說無可非議。但多數學生認為銼削操作技能容易掌握，沒什麼危險性，因此當實習指導老師在講解、演示時，學生漫不經心，操作時掌握不了握柄的要領，造成2/3的學生出現銼柄握住部位稍偏離手心，銼削時一用力，銼柄逐漸後移，「握」變成「抓」（如圖1）。由於銼柄沒有頂在掌心，銼刀推出力度不足，兩手無法控制用力平衡，動作不協調，銼削加工面就不平整。
2、 改進銼刀握柄方法
為解決學生銼刀握柄容易頂偏問題，經常將銼刀柄放在手掌上反復擺放、握壓，使銼刀柄能准確對准掌心進行多種形式的嘗試，尋求准確的定位。在嘗試中發現用右中指作鉤狀後將銼柄放在上方，握緊銼柄後頂住部位比較靠近在掌心上。在此基礎上再調整各手指的握緊順序，使銼柄能較准確地頂住掌心。右手中指作鉤狀的過程，發現如將無名指及小指收攏，與兒童玩耍時的手作槍狀形一致，此法在教學中應用，銼柄在手心上都能准確定位，具體方法如下：
a）右手先作狀如圖2（a），右手在此方位如舉槍，容易引起學生注意。
b）右手再作狀如圖2（b），右手在此方位為的是使銼刀握後與銼削方向一致。
c）將銼刀柄放在中指彎形上並頂住掌心位[如圖3（a）]。
d）拇指按住銼柄。中指微松上移壓住銼柄，食指呈鉤狀與拇指相對壓住銼柄，銼柄頂住掌心位置[如圖3（b）]。注意銼刀水平放置。
e）當處於銼削狀態時，還應調整人體的相對位置，保證Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三點成一直線[如圖4（a）（b）]。如果三點成一直線，銼刀推進方向性好，由於銼刀推進過程能保證直線運動，從而可使銼削工件表面達到平整的要求，提高了加工表面的質量。
通過形象手法「游戲」，啟發學生的思考，調動學生學習興趣，活躍課堂學習氣氛，使技能上手快，銼削加工表面質量隨之提高，形成一個良性循環，對銼削技能技巧的形成有較大的促進作用。
二、 巧妙利用推力點，促成鋸削技巧形成
鋸削看起來與銼削一樣容易入門，但多數學生在學習鋸削過程容易出現速度過快（80次/分鍾）、鋸縫歪斜的現象。如果不刻苦學習，不潛心去研究鋸弓的握法及力作用點的位置，很難使技能化為技巧。
大部分實習指導老師講授「手鋸握法和鋸削姿勢，壓力及速度的握法」時，都根據《鉗工生產實習》p58圖5.1握法及課本內容進行教學。本來右手滿握鋸柄，左手輕扶鋸弓前端，這種握法對學生掌握鋸削技能的入門是起到關鍵的作用的，但學生如果簡單沿用傳統的鋸削方法持續練習，不潛心去研究握法及推力點，則技能的提高緩慢；又因為兩手握、扶及力作用點受到制約，技巧難以形成，鋸削斷面質量及平面度較難達到精度要求。
原右手滿握鋸柄位置，當用力推出時，作用於鋸柄的推力點高於鋸條安裝孔中心位置30mm左右[圖5（a）]，由於作用力點與鋸條不在同一直線上，偏高的作用力點很容易造成鋸弓向兩側擺動，鋸條容易折斷及鋸縫歪斜，致使鋸條用量增加和鋸削斷面平面度不能保證，加工質量受到影響。除了右手推力點（握位）外，左手拇指按壓位置對鋸弓下壓力度影響很大，如果前端按壓力度不足，在剛推出的瞬間，因後面力臂長容易造成前後不平衡，導致鋸削過程上下擺動幅度大，影響鋸條的運動路線和斷面鋸痕的清晰度。
假設安裝孔中心作為一定點，推力點1在其上方30mm的位置使鋸弓向一側的偏移量為B（圖6），如果將該點向下移動20mm，推力點2高於定點10mm[圖5（b）]時使鋸弓向一側的偏移量為B/3，推力點接近鋸條安裝孔中心，即推力點較直接的作用於鋸條運動方向，鋸弓就不易擺動。（說明：推力點2是滿握鋸柄的局限位置）。加上使拇指呈鉤狀用關節內側扣住鋸弓，這樣可以增加下壓力約1倍，由於前端的下壓力增加，可解決剛推出瞬間造成前後不平衡的毛病，當然身體要配合整個鋸削動作的完成，注意右手推出力要大於前端下壓力，才能使鋸條前進，而且不使鋸條壓斷。即要掌握正確的方法，又要勤學苦練，才能使動作協調自然，動作協調自然才能獲得最佳的鋸削效率。
由於前端下壓力增加，動作配合協調，鋸削速度自然就能慢下來，人操作起來也就不容易疲勞，對鋸削的「論提久戰」非常有利。改進後，由於往復速度一般可少於40次/分鍾，因此有較多時間去注意鋸縫與所劃加工界線位置，使鋸削斷面平面質量提高。由於鋸削斷面質量的提高，使學生感受到技能進步的喜悅，提高學習興趣的，使技能轉化為技巧的學習時間縮短了約1/3。
綜上所述，在銼柄的握法上，由於寓教於樂，引發學生學習興趣，調動學習主動性，解決銼柄頂住掌心位置的問題，提高學生學習的積極性，提高加工表面的質量，促進銼削技能技巧的形成；在鋸削方法上，由於改變兩手力的作用力點，使右手推力點方向與鋸條前進方向接近一致，減少鋸弓推進擺動，又使左手下壓力提高，保證推出瞬間前後平衡，提高鋸削效率和鋸削斷面質量，縮短技能轉化為技巧時間。兩種技法的改進對生產實習教學都起到良好的促進作用。
Ⅱ 維修電工論文怎麼寫
介紹三相非同步電動機的結構特點及損壞情況，根據近幾年在三相非同步電動機檢修中的經驗，總結出三相
非同步電動機的檢修方法及在試運轉試驗中常見的幾種故障及排除方法。
關鍵詞：三相非同步電動機檢修定子繞組試驗我公司自1993年開始進行三相非同步電動機的維
修，經過多年的摸索，不斷總結實踐經驗，目前為止
三相非同步電動機的檢修質量和判斷故障點的速度都得
到了很大的提高，得到了廣大客戶的認可。三相非同步
電動機又叫感應電動機，它是一種結構簡單、堅固耐
用、使用和維護方便、運行可靠的電動機，它主要是
由定子和轉子組成。目前絕大多數動力設備，如機床、
起重設備、運輸機械、鼓風機、各種泵類以及日常生
活中的電扇、醫療設備等裝置中廣泛應用。
三相非同步電動機要定期檢修，方能保證可靠運行。
它的檢修有一般維修，也有恢復性大修。隨著使用年
限的增長，使用數量的增多，損壞情況也不斷增加，恢
復性大修數量也逐年上升。我修復過各種大小規格的
電動機，功率從0.55kW～300kW。
1結構特點及損壞情況
三相非同步電動機是由固定部分—定子和轉動部分
—轉子組成的，定子與轉子之間留有相對運動所必須
的空氣隙。定子是電動機的靜止部分，主要由定子鐵
心、定子繞組和機座等部件組成。定子鐵心它作為電
動機的磁路，一般由0.35～0.5mm的硅鋼片疊壓而成，
鋼片的表面塗有絕緣漆，內圓表面沖有均勻分布的槽，
槽內嵌放定子繞組。定子繞組的作用是通入三相交流
電流，產生旋轉磁場。通常繞組是用高強度漆包線繞
製成各種型式的線圈，嵌入定子槽內。機座是固定定
子鐵心和定子繞組，並以兩個端蓋支承轉子，同時起
到保護整個電動機和發散電動機運行中所產生熱量的
作用。轉子是電動機的旋轉部分，主要由轉子鐵心、轉
子繞組、轉軸、端蓋等部件組成。轉子鐵心它作為電
動機的磁路是由0.35～0.5mm的硅鋼片疊壓而成，固
定在轉軸上。轉子表面沖有均勻分布的槽，槽內嵌放
轉子繞組。轉子繞組用以切割定子磁場，產生感應電
勢和電流，並在旋轉磁場作用下使轉子轉動。轉軸用
以傳遞轉矩，支撐轉子的重量，一般由鋼及合金經過
機械加工而成。端蓋一般為鑄鐵件裝在機座的兩側，起
支撐轉子的作用。
三相非同步電動機主要有下面幾種損壞情況：
（1）滾動軸承安裝不正確造或潤滑脂不合適，造
成軸和軸承發生磨擦，使軸磨損嚴重而損壞。
（2）定子繞組損壞。主要原因是電機過載、匝間、
相間、短路、對地擊穿等造成定子繞組損壞。
2三相電動機的定期檢修
為了避免和減少三相非同步電動機突然損壞事故，
三相非同步電動機需要定期保養和檢修。如遇有電動機
過熱和定子繞組絕緣太低時，須立即進行檢修。
三相非同步電動機的檢修方法是：將電動機進行解
體，對各零件先進行清理，再對它們作表觀檢查，是
否有異常。然後對關鍵部位的尺寸進行測量，對電機
繞組作電氣檢查。
（1）機械檢查。檢查電機的外殼和端蓋是否有裂
縫現象，如有裂縫應進行焊接和更換。檢查轉子由一側到另一側的軸向游隙，測量時將長500~600mm的塞
尺，塞入定、轉子之間，按4個或8個等分位置來測量
氣隙，然後取其平均值。表1列出了三相非同步電動機氣
隙大小的參考數值，該數值系指兩邊尺寸的總和。如
平均值與參考值偏差較大，則應檢查轉軸是否彎曲，裝
配工藝是否妥當。另外用手撥動轉子，看是否能轉動，
如轉不動看是否有異物卡住，軸承是否良好。然後根
據情況更換軸承、軸套。測量檢查葉輪的上、下外止
口和與它們相配合的扣環及電機內徑的尺寸，這兩個
配合間隙是否在檢修標准規定的范圍內，超差時需更
換零件或採取其它措施（如：堆焊、鑲套）使配合間
隙達到規定要求。否則將影響電機的性能、軸向平衡
力等。觀察檢查定、轉子的表觀情況，尤其要注意焊
縫處有無異常情況。
（2）電氣檢查。直流電阻檢查：三相電阻的不
平衡度不得超過2%。
絕緣電阻檢查：三相非同步電動機繞組的絕緣電阻
一般能達到100MΩ以上。如低於5MΩ時需分析原因，
絕緣是否受潮，或繞組因絕緣不好而接地等，如經電橋
實驗檢測三相電阻平衡無問題，則純屬絕緣受潮，需進
行乾燥處理，如定子三相電阻不平衡，則需對電機線圈
三相分別做對地耐壓實驗及匝間實驗，查出接地點。
多採用F級絕緣。漆包線，槽絕緣、槽楔、絕緣套管、
引接線及浸漬漆等均需採用H級絕緣的材料。75kW以
下的定子繞組更換大多採用B級絕緣。漆包線，槽絕
緣、槽楔、絕緣套管、引接線及浸漬漆等均需採用B級
絕緣的材料。電機更換繞組的原則是：按原樣修復，尤
其是線圈匝數不可隨意變動，匝數變化將明顯影響電
機的主要性能，線徑則只要接近原總面積即可，繞組
形式、線圈跨距也不要變動。
（2）總裝和檢查性試驗。在完成定、轉子的修理
後，備好合格的軸承、軸套、密封圈等即可進行總裝。
裝配完成後用手轉動轉子，轉動應均勻、靈活，轉子應
有一定的軸向竄動量，其竄動量應在檢修標准規定的
范圍內：完成總裝後再檢查一下直流電阻和絕緣電阻
等，認為電氣性能正常後，將三相非同步電動機做耐壓
實驗，最後進行試運轉觀察其電流、轉速、振動等有無
異常。
4常見試運轉試驗的故障及排除方法
（1）通電後電動機不能轉動，但無異響，也無異味
和冒煙。則檢查電源迴路開關，熔絲、接線盒處是否有
斷點，如有則進行修復。
（2）通電後電動機不轉，然後熔絲燒斷則說明可
能缺一相電源或定子繞組相間短路、定子繞組接地、
定子繞組接線錯誤等原因。然後一一排除這些故障。
首先檢查刀閘是否有一相未合好，電源迴路是否有一
相斷線，如有則進行修復電源迴路，若無則用兆歐表、
萬用表、耐壓機、匝間試驗儀、電橋逐一排除查找出
故障點。
（3）電動機空載電流不平衡，三相相差大則可能
是重繞時，定子三相繞組匝數不相等、繞組首尾端接
錯、電源電壓不平衡、繞組存在匝間短路、線圈反接等
故障。通過繞組匝間沖擊耐電壓試驗儀、電橋試驗等
逐一排除和消除這些故障。
（4）電動機空載電流平衡，但數值大。可能是修復
時，定子繞組匝數減少過多，或Y接電動機誤接為Δ，
或電機裝配中，轉子裝反，使定子鐵芯未對齊，有效長
度減短。或大修拆除舊繞組時，使用熱拆法不當，使鐵
芯燒損。這些問題則通過逐一排除進行修復，若是匝
數減少的問題，則重繞定子繞組恢復正確匝數。若是
接法錯誤，則改接為Y，若是裝配錯誤和鐵芯燒損則重
3三相非同步電動機的恢復性大修
繞組損壞的三相非同步電動機，需進行恢復性大修。
損壞情況一般是定子繞組發生對地、相間擊穿，線圈
匝間短路，過載而造成繞組燒毀。均需更換定子線圈。
（1）定子繞組更換。75kW以上的定子繞組更換大
電動機
的容量
k W
0.5～0.75
1～2
2～7.5
10～15
20～40
50～75
100～180
200～250
正常氣隙
m m
0.25
0.30
0.35
0.40
0.50
0.65
0.80
1.00
增大的氣隙
m m
0.40
0.50
0.65
0.65
0.80
1.00
1.25
1.50
正常氣隙
m m
0.30
0.35
0.50
0.65
0.80
1.00
1.25
1.50
增大的氣隙
m m
0.50
0.50
0.80
1.00
1.25
1.50
1.75
2.00
500～1500r/min
電動機轉速
3000r/min
表1三相非同步電動機的平均氣隙值新裝配，檢修鐵芯等來解決。
5結論
通過對三相非同步電動機的近十年維修，不斷總結
實踐經驗，使我公司檢修的電動機的質量有了很大的
提高。我們不僅初步理順了電動機的管理體制，建立
了一套較規范的檢修管理制度，使維修工作走上規范
化管理道路。今後我們將通過進一步強化管理，鞏固
取得的成果，使維修工作再上一個新台階。
Ⅲ 礦井維修電工技師論文
找我吧？我可以幫助你寫，雖然沒有多少技術。。。。。。但論文還是可以寫好的。聯絡。2
。7
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我就是傳說中的幫大哥了。。。。
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寫作論文的簡單方法，首先大概確定自己的選題，然後在網上查找幾份類似的文章，通讀一遍，對這方面的內容有個大概的了解！
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然後把按自己的語言把每一部分換下句式或詞，經過換詞不換意的辦法處理後,網上就查不到了,祝你順利完成論文!
Ⅵ 求煤礦機電專業的論文
遼 源 職 業 技 術 學 院
畢業綜合實訓報告
題目：礦井通風設計
專業班級: 高礦電0831
設 計 人: 任 丹 鵬
指 導 人: 劉 溫 暖
2011年5月27日
遼 源 職 業 技 術 學 院
畢業設計（論文）評閱人評語
評 閱 人： （簽字）
評閱日期： 年 月 日
遼 源 職 業 技 術 學 院
畢 業 設 計（論文）答 辯 評 語 第 號
日 期： 年 月 日
提交設計（論文）學生：
提交畢業設計（論文）答辯材料：
1）、設計（論文）說明書共 頁
2）、設計（論文）圖 共 頁
3）、指 導 教 師 評 語 共 頁
畢 業 設 計 （論文） 答 辯 評 語：
答辯成績：
綜合成績：
畢業設計（論文）答辯組長： （簽字）
組員： （簽字）
目錄
一、礦井通風設計的內容與要求 5
（一）礦井基建時期的通風 5
（二）礦井生產時期的通風 5
（三）礦井通風設計的內容 6
（四）礦井通風設計的要求 7
二、優選礦井通風系統 7
（一）礦井通風系統的要求 7
（二）確定礦井通風系統 8
三、礦井風量計算 8
（一）礦井風量計算原則 8
（二）礦井需風量的計算 8
1.採煤工作面需風量的計算 8
2.掘進工作面需風量的計算 11
3.硐室需風量計算 13
4.其他用風巷道的需風量計算機 14
四、礦井通風總阻力計算 15
（一）礦井通風總阻力計算原則 15
（二）礦井通風總阻力計算 15
五、礦井通風設備的選擇 16
（一）主要通風機的選擇 17
六、概算礦井通風費用 21
前 言
通風是關繫到煤礦生產安全的重要環節。確保通風系統的穩定可靠，要做到隨礦井生產變化即時進行通風系統改造與協調，嚴格控制串聯通風，強化局部通風管理，杜絕局部通風機無計劃斷電，做到通風系統正規合理、可靠、穩定.
礦井通風設計是整個礦井設計內容的重要組成部分，是保證安全生產的重要環節。因此，必須周密考慮，精心設計，力求實現預期效果。
第一章 礦井通風設計的內容與要求
礦井通風設計的基本任務是建立一個安全可靠、技術先進經濟的礦井通風系統。礦井通風設計分為新建或擴建礦井通風設計。對於新建礦井的通風設計，既要考慮當前的需要，又要考慮長遠發展的可能。對於改建或擴建礦井的通風設計，必須對礦井原有的生產與通風情況做出詳細的調查，分析通風存在的問題，考慮礦井生產的特點和發展規劃，充分利用原有的井巷與通風設備，在原有基礎上提出更完善、更切合實際的通風設計。無論新建、改建或擴建礦井的通風設計，都必須貫徹黨的技術經濟政策，遵照國家頒布的礦山安全規程、技術規程、設計規范和有關的規定。
礦井通風設計一般分為兩個時期，即基建時期與生產時期，分別進行設計計算。
第一節 礦井基建時期的通風
礦井基建時期的通風指建井過程中掘進井巷時的通風，即開鑿井筒（或平硐）、井底車場、井下硐室、第一水平的運輸巷道和通風巷道時的通風。此時期多用局部通風機對獨頭巷道進行局部通風。當兩個井筒貫通後，主要通風機安裝完畢，便可用主要通風機對已開鑿的井巷實行全壓通風，從而可縮短其餘井巷與硐室掘進時局部通風的距離。
第二節 礦井生產時期的通風
礦井生產時期的通風是指礦井投產後，包括全礦開拓、采准和採煤工作面以及其他井巷的通風。這時期的通風設計，根據礦井生產年限的長短，又可分為兩種情況：
（1）礦井服務年限不長時（大約15至20年），只做一次通風設計。礦井達產後通風阻力最小時為礦井通風容易時期；礦井通風阻力最大時為困難時期。依據這兩個時期的生產情況進行設計計算，並選出對此兩個時期的通風皆為適宜的通風設備。
（2）礦井服務年限較長時，考慮到通風機設備選型，礦井所需風量和風壓的變化等因素，又需分為兩個時期進行通風設計。第一水平為第一期，對該時期內通風容易和困難兩種情況詳細地進行設計計算。第二期的通風設計只做一般的原則規劃，但對礦井通風系統，應根據礦井整個生產時期的技術經濟因素，作出全面的考慮，以使確定的通風系統既可適應現實生產的要求，又能照顧長遠的生產發展與變化情況。
礦井通風設計所需要的基礎資料如下：
礦井地形地質圖；礦岩游離二氧化硅（矽）、硫、放射性物質及瓦斯和有害氣體的含量；煤岩自然發火傾向性；煤塵爆炸性；礦區氣候條件，包括年最高、最低、平均氣溫、地溫、地熱增深率及常年主導風向等；礦岩容重、塊度、鬆散系數、含泥量及粘結性；礦區有無老窯舊巷及其所在地點和存在情形；礦井年產量、服務年限、開拓系統、回採順序、開采方法；產量分配和作業布置，同時作業的工作面數及備用工作面個數；同時開動的各種型號的鑿岩機台數及其分布；同時爆破的最多炸葯量；同時工作的最多人數等。
第三節 礦井通風設計的內容
（1）確定礦井通風系統
（2）礦井通風計算和風量分配
（3）礦井通風阻力計算
（4）選擇通風設備
（5）概算礦井通風費用
此外，根據不同地區或礦井的特殊條件，還需警醒礦井空氣溫度調節的計算（具體內容見第八章）
第四節 礦井通風設計的要求
（1）將足夠的新鮮空氣有效地送到井下工作場所，保證生產和創造良好的勞動條件；
（2）通風系統簡單，風流穩定，易於管理，具有抗災能力；
（3）發生事故時，風流易於控制，人員便於撤出；
（4）有符合規定的井下環境及安全檢測系統或檢測措施；
（5）通風系統的基建投資省，營運費用低，綜合經濟效益好。
第二章 優選礦井通風系統
第一節 礦井通風系統的要求
（1）每一礦井必須有完整的獨立通風系統。
（2）進風井口應按全年風向頻率，必須布置在不受粉塵、煤塵、灰塵、有害氣體和高溫氣體侵入的地方。
（3）箕斗提升井或裝有膠帶運送機的井筒不應兼做進風井，如果兼做進風井使用，必須採取措施，滿足安全的需要。
（4）多風機通風系統，在滿足風量按需分配的前提下，各主要通風機的工作風壓應接近，當通風機之間的風壓相差較大時，應減小共用風路的風壓，使其不超過任何一個通風機風壓的30%。
（5）每一個生產水平和每一采區，都必須布置回風巷，實行分區通風。
（6）井下爆破材料庫必須有單獨的新鮮風流，回風風流必須直接引入礦井的總回風巷或主要回風巷中。
（7）井下充電室必須用單獨的新鮮風流通風，回風風流應引入回風巷。
第二節 確定礦井通風系統
根據礦井瓦斯湧出量、礦井設計生產能力、煤層賦存條件、表土層厚度、井田面積、地溫、煤層自燃傾向性及兼顧中後期生產需要等條件，提出多個技術上可行的方案，通過優化或技術經濟比較後確定礦井通風系統。礦井通風系統應具有較強的抗災能力，當井下一旦發生災害性事故後所選擇的通風系統能將災害控制在最小范圍，並能迅速恢復正常生產。
第三章 礦井風量計算
第一節 礦井風量計算原則
礦井需風量，按下列要求分別計算，並採取其中最大值。
（1） 按井下同時工作最多人數計算，每人每分鍾共計風量不得少於4m³；
（2） 按採煤、掘進、硐室及其他實際需要風量的總和進行計算。
第二節 礦井需風量的計算
1.採煤工作面需風量的計算
採煤工作面的風量應該按下列因素分別計算，取得最大值。
1） 按瓦斯湧出量計算
Qwi=100 Qgwi Kgwi
式中 Qwi——第i個採煤工作面需要風量，m³/min
Qgwi——第i個採煤工作面瓦斯絕對湧出量，m³/min
Kgwi——第i個採煤工作面因瓦斯湧出不均勻的備用風量系數，它是該工作面瓦斯絕對湧出量的最大值和平均值之比。生產礦井可根據各個工作面正常生產條件時，至少進行5晝夜的觀測，得出5個比值，取其最大值。通常機采工作面取Kgwi=1.2～1.6；炮采工作面取Kgwi=1.4～2.0；水采工作面取Kgwi=2.0～3.0。
2） 按工作面進風流溫度計算
採煤工作面應有良好的氣候條件。其進風流溫度可根據風流溫度預測方法進行計算。其氣溫與風速應符合表7-4-1的要求。
表7-4-1 採煤工作面空氣溫度與風速對應表
採煤工作面進風流氣溫/℃ 採煤工作面風速/m•s-1
<15
15~18
18~20
20~23
23~26 0.3~0.5
0.5～0.8
0.8～1.0
1.0～1.5
1.5～1.8
採煤工作面的需要風量計算：
Qwi=60 Vwi Swi Kwi
式中 Vwi——第i個採煤工作面的風速，按其進風流溫度從表7-4-1中選取，m/s；
Swi——第i個採煤工作面有效通風斷面，取最大和最小控頂時有效斷面的平均值，m2
Kwi——第i個工作面的長度系數，可按表7-4-2選取。
表7-4-2 採煤工作面長度風量系數表
採煤工作面長度/m 工作面長度風量系數Kwi
<15
50～80
80～120
120~150
150~180
>180 0.8
0.9
1.0
1.1
1.2
1.30~1.40
3) 按使用炸葯量計算
Qwi=25×Awi
式中 25——每使用1kg炸葯的供風量，m3/min；
Awi——第i個工作面一次爆破使用的最大炸葯量，kg；
4） 按工作人員數量計算
Qwi=4×nwi
式中 4——每人每分鍾應供給的最低風量，m3/min；
nwi——第i個採煤工作面同時工作的最多人數，個。
5） 按風速進行驗算
按最低風速驗算各個採煤工作面的最小風量：
Qwi≥60×0.25×Swi
按最高風速驗算各個採煤工作面的最大風量：
Qwi≤60×0.25×Swi
採煤工作面有串聯通風時，按其中一個最大需風量計算。備用工作面也按上述要求，並滿足瓦斯、二氧化碳、風流溫度和風速等規定計算需風量，且不得低於其回採時需風量的50%。
2.掘進工作面需風量的計算
煤巷、半煤岩和岩巷掘進工作面的風量，應按下列因素分別計算，取其最大值。
1） 按瓦斯湧出量計算
Qhi=100×Qghi×Kghi
式中 Qhi——第i個掘進工作面的需風量，m3/min；
Qghi——第i個掘進工作面的絕對瓦斯湧出量，m3/min；
Kghi——第i個掘進工作面的瓦斯湧出不均勻和備用風量系數，一般可取1.5～2.0。
2） 按炸葯量計算
Qhi=25×Ahi
式中 25——使用1kg炸葯的供風量，m3/min；
Ahi——第i個掘進工作面一次爆破使用的最大炸葯量，kg。
3） 按局部通風機吸風量計算
Qhi= ∑Qhfi×Khfi
式中 ∑Qhfi——第i個掘進工作面同時運轉的局部通風機額定風量的和。各種通風機的額定風量可按表7-4-3選取。
Khfi——為防止局部通風機吸循環風的風量備用系數，一般取1.2～1.3。進風巷道中無瓦斯湧出時取1.2，有瓦斯湧出時去1.3。
表7-4-3 各種局部通風機的額定風量
風機型號 額定風量/ m3•min-1
JBT-51(5.5KW)
JBT-52(11KW)
JBT-61(14KW)
JBT-62(28KW) 150
200
250
300
4)按工作人員數量計算
Qhi=4×nhi
式中nhi ——第i個掘進工作面同時工作的最多人數，人。
5）按風速進行驗算
按最小風速驗算，各個岩巷絕境工作面最小風量：
Qhi≥ 60×0.15×Shi
各個煤巷或半煤巷掘進工作面的最小風量：
Qhi≥ 60×0.25×Sdi
按最高風速驗算，各個掘進工作面的最大風量：
Qhi≤ 60×4×Shi
式中Shi——第i個掘進工作面巷道的凈斷面積，m2。
3.硐室需風量計算
各個獨立通風硐室的供風量，應根據不同類型的硐室分別進行計算：
1） 機電硐室
發熱量大的機電硐室，按硐室中運行的機電設備發熱量分別進行計算：
Qri= 3600×∑N×θ
ρ×Cp×60×Δt
式中Qhi——第i個機電硐室的需風量，m3/min；
∑N—機電硐室中運轉的電動機（變壓器）總功率，kw；
θ—機電硐室的發熱系數，可根據實際考察由機電硐室內機械設備運轉時的實際熱量轉換為相當於電器設備容量做無用功的系數確定，也可按表7-4-4選取；
ρ—空氣密度，一般取1.2kg/ m3；
Cp—空氣的定壓比熱，一般可取1kJ/（kg•K）；
Δt—機電硐室進、回風流的溫度差，℃。
表7-4-4機電硐室發熱系數（θ）表
機電硐室名稱 發熱系數
空氣壓縮機房 0.20~0.23
水泵房 0.01~0.03
變電所、絞車房 0.02~0.04
采區變電所及變電硐室，可按經驗值確定需風量：
Qri=60~80 m3/min
2） 爆破材料庫
Qri=4×V/60
式中 V—庫房容積，m3
但大型爆破材料庫不得小於100 m3/min，中小型爆破材料庫不得小於60 m3/min。
3） 充電硐室
按其回風流中氫氣濃度小於0.5%計算
Qri=200×qrhi
式中qrhi ——第i個充電硐室在充電時產生的氫氣量，m3/min。
4.其他用風巷道的需風量計算機
各個其他巷道的需風量，應根據瓦斯湧出量和風速分別進行計算，採用其最大值。
1） 按瓦斯湧出量計算
Qoi=133×Qgoi×kgoi
式中Qgoi——第i個其他用風巷道的瓦斯絕對湧出量，m3/min；
koi ——第i個其他用風巷道瓦斯湧出不均勻的風量備用系數，一般可取kgoi=1.2~1.3.
2） 按最低風速驗算
Qoi≥ 60×0.15×Soi
式中Soi——第i個其他井巷凈斷面積，m2。
5.礦井總風量計算
礦井的總進風量，應按採煤、掘進、硐室及其他地點實際需要風量的總和計算：
Qm=（∑Qwt+∑Qht+∑Qrt+∑Qot）×km
式中∑Qwt—— 採煤工作面和備用工作面所需風量之和，m3/min；
∑Qht—— 掘進工作面所需風量之和，m3/min；
∑Qrt—— 硐室所需風量之和，m3/min；
∑Qot—— 其他用風地點所需風量之和，m3/min。
km—— 礦井通風（包括礦井內部漏風和配風不均勻等因素）系數，可取1.15~1.25。
第四章 礦井通風總阻力計算
第一節 礦井通風總阻力計算原則
（1）礦井通風總阻力，不應超過2940pa。
（2）礦井井巷的局部阻力，新建礦井（包括擴建礦井獨立通風的擴建區）宜按井巷摩擦阻力的10%計算，擴建礦井宜按井巷摩擦阻力的15%計算。
第二節 礦井通風總阻力計算
礦井通風總阻力是指風流由進風井口起，到回風井口止，沿一條通路（風流路線）各個分支的摩擦阻力和局部阻力的總和，簡稱礦井總阻力，用hm表示。
對於有兩台或多台主要通風機工作的礦井，礦井通風阻力應按每台主要通風機所服務的系統分別計算。
在主要通風機的服務年限內，隨著採煤工作面及采區接替的變化，通風系統的總阻力也將因之變化。為了使主要通風機在整個服務期限都能滿足需要，而且主要通風機有較高的運轉效率，需要按照開拓開采布局和採掘工作面接替安排，對主要通風機服務期內不同時期的系統總阻力的變化進行分析，當根據風量和巷道參數（斷面、長度等）直接判定出最大總阻力路線時，可按該路線的阻力計算礦井總阻力，當不能直接判定時，應選幾條可能最大的路線進行計算比較，然後確定該時期的礦井總阻力。
在礦井通風系統總阻力最小時稱通風容易時期。通風系統總阻力最大時稱為通風困難時期。對於通風容易和困難時期，要分別畫出通風系統圖。按照採掘工作面及硐室的需要分配風量，再由各段風路的阻力計算礦井總壓力。
為便於計算和查驗，可用表7-4-5的格式，沿著通風容易和困難時期的風流路線，依次計算各段摩擦阻力hft，然後分別計算得出容易和困難時期的總摩擦阻力hfe和hfd，再乘以1.1（擴建礦井乘以1.15）後，得兩個時期的礦井總壓力hme和hmd。
通風容易時期總阻力 hme=（1.1～1.15）hfe
通風困難時期總阻力 hmd=（1.1～1.15）hfd
上面兩式中hf按下式計算：
hf= hfi
式中 hfi= Qi2
第五章 礦井通風設備的選擇
第一節 礦井通風設備是指主要通風機和電動機。
（1） 礦井必須裝設兩套同等能力的主通風設備，其中一套做備用。
（2） 選擇通風設備應滿足第一開采水平各個時期工況變化，並使通風設備長期高效率運行。當工況變化較大時，根據礦井分期時間及節能情況，應分期選擇電動機。
（3） 通風機能力應留有一定的餘量，軸流式通風機在最大設計負壓和風量時，輪葉運轉角度應比允許范圍小5°；離心式通風機的選型設計轉速不宜大於允許最高轉速的90%。
（4） 進、出風井井口的高差在150m以上，或進、出風井井口標高相同，但井深400m以上時，宜計算礦井的自然風壓。
第二節 主要通風機的選擇
（1）計算通風機風量Qf
由於外部漏風（即井口防爆門及主要通風機附近的反風門等處的漏風），風機風量Qf大於礦井風量Qm
Qf=k Qm
式中 Qf—— 主要通風機的工作風量，m3/s；
Qm——礦井需風量，m3/s；
K——漏風損失系數，風井不做提升用時取1.1，箕斗井做回風用時取1.15；回風並兼做升降人員時取1.2。
（2）計算通風機風壓
通風機全壓Htd和礦井自然風壓HN共同作用克服礦井通風系統的總阻力hm、通風機附屬裝置（風硐和擴散器）的阻力hd及擴散器出口動能損失Hvd。當自然風壓與通風機風壓作用相同時取「-」；自然風壓與通風機負壓作用反向時取「+」。根據提供的通風機性能曲線，由下式求出通風機風壓：
Htd=hm+hd+Hvd±HN
通產離心式通風機提供的大多是全壓曲線，而軸流式通風機提供的大多是靜壓曲線。因此，對抽出式通風礦井：
離心式通風機：
容易時期 Htd min=hm+hd+Hvd±HN
困難時期 Htd max=hm+hd+Hvd±HN
表7-4-5 礦井通風阻力計算表
時期 節點序號 巷道名稱 支護形式 a/
Ns2m-4 L/M U/M S/m2 S3/s6 R/
Ns2m-8 Q/
m3s-1 Q2/
m6s-2 hfi
/pa V/
ms-1
容易時期
hfi=∑hfi= pa
困難時期
hfi=∑hfi= pa
軸流式通風機：
容易時期 Htd min=hm+hd-HN
困難時期 Htd max=hm+hd+HN
通風容易時期為使自然風壓與通風機風壓作用相同時，通風機有較高的效率，故從通風系統阻力中減去自然風壓HN；通風困難時期，為使自然風壓與通風機風壓作用反向時，通風機能力滿足，故通風系統阻力中加上自然風壓HN。
（3）初選通風機
根據計算的礦井通風容易時期通風機的Qf、Hsd min（或Htd max）和礦井通風困難時期通風機的Qf、Hsd max（或Htd max）在通風機特性曲線上，選出滿足礦井通風要求的通風機。
（4）求通風機的實際工況點
因為根據Qf、Hsd max（或Htd max）和Qf、Hsd min（或Htd max）確定的工況點，即設計工況點不一點恰好在所選擇通風機的特性曲線上，必須根據通風機的工作阻力，確定其實際工況點。
1） 計算通風機的工作風阻
用靜壓特性曲線時：
Ssd min=
Ssd max=
用全壓特性曲線時：
RTd min=
STd max=
2）確定通風機的實際工況點
在通風機特性曲線圖中做通風機工作風阻曲線，與風壓曲線的交點即為實際工況點。
（5） 確定通風機的型號和轉速
根據各台通風機的工況參數（Qf、Hsd、η、N）對初選的通風機進行技術、經濟和安全性比較，最後確定滿足礦井通風要求，技術先進、效率高和運轉費用低的通風機的型號和轉速。
（6）電動機選擇
1）通風機輸入功率按通風容易及困難時期，分別計算通風機所需輸入功率Nmin、Nmax。
Nmin= Qf Hsd min/1000ηs Nmax= Qf Hsd max/1000ηs
或Nmin= Qf Htd min/1000ηt Nmax= Qf Htd max/1000ηt
式中ηt、ηs分別為通風機全壓效率和靜壓效率；
2）電動機的台數和種類
當Nmin≥0.6Nmax時，可選一台電動機，電動機功率為
Ne=Nmax•ke/（ηeηtr）
當Nmin<0.6Nmax時，可選兩台電動機，其功率分別為
初期 Nemin= •ke/（ηeηtr）
後期按Ne=Nmax•ke/（ηeηtr）計算。
式中 ke——電動機容量備用系數，ke=1.1～1.2
ηe——電動機效率，ηe=0.9～0.94（大型電動機取較高值）
ηtr——傳動效率，電動機與通風機直聯時ηtr=1，皮帶傳動時ηtr=0.95。
電動機功率在400～500kw以上時，宜選用同步電動機。其優點是在低負荷運轉時，可用來改善電網功率因數，使礦井經濟用電；缺點是這種電動機的購置和安裝費較高。
第六章 概算礦井通風費用
噸煤通風成本是通風設計和管理的重要經濟指標。統計分析成本的構成，則是探求降低成本提高經濟效益不可少的基礎資料。
噸煤通風成本主要包括下列費用：
1. 電費（W1）
噸煤的通風電費為主要通風機年耗電費及井下輔助通風機、局部通風機電費之和除以年產量，可用如下公式計算：
W1=（E+EA）×D/T
式中 E——主要通風機年耗電量，設計中用下式計算：
通風容易時期和困難時期共選一台電動機時，
E=8760（Nemin+ Nemax）/（keηvηw）
選兩台電動機時
E=4380（Nemin+ Nemax）/（keηvηw）
式中 D——電價，元/kw•h
T——礦井年產量，t；
EA——局部通風機和輔助通風機的年耗電量；
ηv——變壓器效率，可取0.95
ηw——電纜輸電效率，取決於電纜長度和每米電纜損耗，在0.9～0.95范圍內選取。
2. 設備折舊費
通風設備的折舊費與設備數量、成本及服務年限有關可用表7-4-6計算。
噸煤的通風設備折舊費W2為
W2=（G1+G2）/T
表7-4-6通風成本計算表
序
號
設備名稱
計算單位
數量 總成本
總計 服
務
年
限 基本投資折舊費 大修理折舊費
備注
單位成本 設備費 運輸及安裝費
3. 材料消耗費用
包括各種通風構築物的材料費，通風機和電動機潤滑油料費，防塵等設施費用。每噸煤的通風材料消耗費W3為：
W3=C/T
式中 C——材料消耗總費用，元/a。
4. 通風工作人員工資費用
礦井通風工作人員，每年工資總額為A（元），則一噸煤的工資費用W4為
W4= A/T
5. 專為通風服務的井巷工程折舊費和維護費
折算至噸煤的費用為W5。
6.每噸煤的通風儀表的購置費和維修費用W6
礦井每采一噸煤的通風總費用W為
W= W1 +W2+ W3+ W4+ W5+ W6礦井
結束語
三年的學習已近尾聲,我通過三年來的系統學習,使我掌握了堅實的基礎理論和系統的專門知識,也使我的業務水平有了很大的提高,而著一切,都是歸功於遼源職業技術學院的各位老師的深切教誨與熱情鼓勵.在即將畢業之際,我要感謝三年來的所有教育我,關心我的老師們,是他們在我學習期間給了我最有力的幫助和鼓勵,使我能順利的完成學業,對此,我表示衷心地感謝!本課題是我在我的導師劉溫暖教授的悉心指導下完成的.半年多來,劉教授多次詢問課題進程,幫助我開拓研究思路.劉教授以其嚴謹求實的治學態度,高度的敬業精神,孜孜以求的工作作風和大膽創新的進去精神給我樹立了榜樣.在此向劉教授致以誠摯的謝意和崇高的敬意。
參考文獻
(1)礦井通風與安全 作者： 何廷山 2009
(2)煤礦開采技術專業及專業群教材 作者 喻曉峰 劉其志
Ⅶ 求礦井維修電工技師專業技術工作報告（論文）
很多，希望能夠對您有所幫助