Ⅰ 鄧肯-張模型的參數為何用固結排水（CD）試驗確定，而不用固結不排水試驗（CU）確定
cd
Ⅱ 土體鄧肯張e-v模型各參數意思
此鄧肯非彼鄧獃獃！！
鄧肯張 模型等人用有限單元法對土石壩等土工建築物中應變強化土料作非線性的應力應變分析,提出了一個簡單實用的模型。
鄧肯，又名鄧獃獃，NBA馬刺隊球員。
Ⅲ 鄧肯張模型基於什麼考慮
岩土工程還是別用ansys了，FLAC3D或者abaqus吧，abaqus建模也要方便一點，而且自帶很多岩土體的本構模型，只可惜沒有鄧肯張模型，但是網上也有這個模型的材料子程序
Ⅳ 如何通過鄧肯張模型的參數取值來判斷等效為多大的剛度
難點：熟練掌握土的工程性質（一）研究現狀：
目前描述土的應力應變關系的數學模型有許多種,歸納起來有兩大類:一類是彈性模型,它包括線性彈性模型和非線性彈性模型,其中較典型是E-μ模型和K-G模型；另一類是彈塑性模型,其中較典型的有Cambridge模型、清華模型、沈珠江的雙屈服面模型等。從實際應用來看,彈塑性模型能較好地反映土的實際變形特徵和內部機理,以及土體的硬化、軟化和剪脹性質,具有廣闊的發展前景,但參數求取相對較困難,計算過程復雜；彈性模型中非線性彈性模型既能比較好地模擬土的實際力學性質,又具有形式簡潔參數少的特點,在工程計算分析中被廣泛採用,因此有很多學者對非線性彈性模型進行了研究。
土體的K-G模型就是在非線性彈性分析時把應力分解成球張量p 和偏張量q 兩部分,應變也分解成球應變(體應變)εv 和偏應變(剪應變)εs ,相應地採用體積變形模量K和剪切模量G代替工程上常用的變形模量E 及泊松比μ。國內對K-G 模型的研究取得了一些有價值的成果。
Duncan-Chang在Kondner應力、應變雙曲線假定基礎上提出雙曲線E-μ模型。Duncan等人通過模型試驗並使用Duncan-Chang模型進行計算,發現荷載較高時,計算的沉降值偏大。由於測定土的變形模量E 和泊松比μ受試驗方法等因素的影響較大,而實際應用中恰當的模量和泊松比的選定又比較困難,因此有人認為土的應力- 應變特性利用楊氏模量及泊松比是不恰當的。在排水條件下,若發生強烈的剪脹現象時,土的μ值可等於或大於0.5，這時用E-μ模型就遇到很大的困難,在有限元計算中某些單元應力狀態達到破壞時,會得到不合理的結果。在三軸試驗中,模型能描述不同應力路徑關系,但體變預測不準,泊松比值誤差較大。Duncan等人對模型進行了修正,即採用剪切體積模量的K-G模型,因鄧肯一張非線性彈性E-μ和E-B模型(下面簡稱E-μ和E-B 模型)都不能反映土的剪脹和應變軟化。雖然E-μ和E-B 模型存在許多局限性,但其模型參數較簡單,概念清楚,各個試驗參數都有一定的物理意義與幾何意義,可以通過常規三軸剪切試驗獲得而應用最為廣泛。
鄧肯-張模型除應用於岩土體的應力、應變研究、瀝青混凝土等材料的應力、應變性質的研究外,也應用於地下工程的分析計算（包括結構分析、沉降分析、坑道穩定分析、圍岩應力分析等等）是比較理想的。該模型在國內外已廣泛使用30多年，在ADINA、FLAC3D、ABAQUS、ANSYS等軟體實現二次開發方面也取得了很好的成績。
Ⅳ 鄧肯e-b模型里gam是什麼含義
難點：熟練掌握土的工程性質
（一）研究現狀：
目前描述土的應力應變關系的數學模型有許多種,歸納起來有兩大類:一類是彈性模型,它包括線性彈性模型和非線性彈性模型,其中較典型是E-μ模型和K-G模型；另一類是彈塑性模型,其中較典型的有Cambridge模型、清華模型、沈珠江的雙屈服面模型等。從實際應用來看,彈塑性模型能較好地反映土的實際變形特徵和內部機理,以及土體的硬化、軟化和剪脹性質,具有廣闊的發展前景,但參數求取相對較困難,計算過程復雜；彈性模型中非線性彈性模型既能比較好地模擬土的實際力學性質,又具有形式簡潔參數少的特點,在工程計算分析中被廣泛採用,因此有很多學者對非線性彈性模型進行了研究。
土體的K-G模型就是在非線性彈性分析時把應力分解成球張量p 和偏張量q 兩部分,應變也分解成球應變(體應變)εv 和偏應變(剪應變)εs ,相應地採用體積變形模量K和剪切模量G代替工程上常用的變形模量E 及泊松比μ。國內對K-G 模型的研究取得了一些有價值的成果。
Duncan-Chang在Kondner應力、應變雙曲線假定基礎上提出雙曲線E-μ模型。Duncan等人通過模型試驗並使用Duncan-Chang模型進行計算,發現荷載較高時,計算的沉降值偏大。由於測定土的變形模量E 和泊松比μ受試驗方法等因素的影響較大,而實際應用中恰當的模量和泊松比的選定又比較困難,因此有人認為土的應力- 應變特性利用楊氏模量及泊松比是不恰當的。在排水條件下,若發生強烈的剪脹現象時,土的μ值可等於或大於0.5，這時用E-μ模型就遇到很大的困難,在有限元計算中某些單元應力狀態達到破壞時,會得到不合理的結果。在三軸試驗中,模型能描述不同應力路徑關系,但體變預測不準,泊松比值誤差較大。Duncan等人對模型進行了修正,即採用剪切體積模量的K-G模型,因鄧肯一張非線性彈性E-μ和E-B模型(下面簡稱E-μ和E-B 模型)都不能反映土的剪脹和應變軟化。雖然E-μ和E-B 模型存在許多局限性,但其模型參數較簡單,概念清楚,各個試驗參數都有一定的物理意義與幾何意義,可以通過常規三軸剪切試驗獲得而應用最為廣泛。
鄧肯-張模型除應用於岩土體的應力、應變研究、瀝青混凝土等材料的應力、應變性質的研究外,也應用於地下工程的分析計算（包括結構分析、沉降分析、坑道穩定分析、圍岩應力分析等等）是比較理想的。該模型在國內外已廣泛使用30多年，在ADINA、FLAC3D、ABAQUS、ANSYS等實現二次開發方面也取得了很好的成績。
（二）發展趨勢：
近幾年,國內對鄧肯-張模型的研究和應用使它在不同的側面得到一定程度的完善，具有更廣泛的實用性。但任何模型都不可能面面俱到地反映土體的性質,針對土體某些方面的特點對模型進行研究和應用才是切實可行的方法。今後在模型參數和模型的縮尺效應、敏感性、反分析中主應力影響、應力路徑影響、考慮土體結構性、應變軟化性、剪脹性、考慮時間效應等的研究和改進中具有更廣泛的發展前景。
Ⅵ 求單拾音器，一音量，一音色電吉他電路圖
在鄧肯官網找的電路圖，那必須是鄧肯適應器了，不過這會電流聲大就可以排除焊錯的可能了，估計是你焊點焊虛了吧
Ⅶ 鄧肯-張模型
4.3.3.1 D C模型切線模量
康納（Kondner）在1963年根據大量土的三軸試驗的應力應變關系曲線，提出可以用雙曲線擬合一般土的三軸試驗的（σ1-σ3）εa曲線，即：
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
式中：a、b為試驗常數。對於常規三軸壓縮試驗，εa＝ε1。鄧肯等人根據這一雙曲線應力應變關系提出了一種目前被廣泛應用的增量彈性模型，一般被稱為鄧肯張（Duncan-Chang）模型。
在常規三軸壓縮試驗中，式（4.12）也可以寫成：
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
將常規三軸壓縮試驗的結果按 的關系進行整理，則二者近似呈線性關系（圖4.30），其中a為直線的截距；b為直線的斜率。
圖4.30 應力與應變的雙曲線關系
在常規三軸壓縮試驗中，由於dσ2＝dσ3＝0，所以切線模量Et為：
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
在試驗的起始點，ε1＝0，Et＝Ei，則：
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
這表明a代表的是在這個試驗中的起始變形模量Ei的倒數。在式中如果ε1→!，則：
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或者
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
則表明b代表的是雙曲線的漸近線所對應的極限偏差應力（σ1-σ3）ult的倒數。
在土的試樣中，如果應力應變曲線近似於雙曲線關系，則往往是根據一定應變值（如ε1＝15％）來確定土的強度（σ1-σ3）f，而不可能在試驗中使ε1無限大，求取（σ1-σ3）ult；對於有峰值點的情況，取（σ1-σ3）f＝（σ1-σ3）峰。這樣（σ1-σ3）f<（σ1-σ3）ult。定義破壞比Rf為：
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
得：
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
式中：Et為應變ε1的函數，使用時不夠方便，可將Et表示為應力的函數形式。可以得到：
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
式中：Pa為大氣壓（Pa＝101.4kPa），量綱與σ3相同；K、n為試驗常數，分別代表lg（Ei/Pa）與lg（σ3/Pa）直線的截距和斜率。則得到：
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
可見，切線變形模量的公式中共包括有K、n、內摩擦角φ、內黏聚力C、Rf五個材料常數。
4.3.3.2 D C模型切線泊松比νt
Duncan等人根據一些試驗資料，假定在常規三軸壓縮試驗中軸向應變ε1與側向應變-ε3之間也存在雙曲線關系：
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
或者
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
將ε1表達式代入，則得到：
毛烏素沙漠風積砂岩土力學特性及工程應用研究
式中：νi為初始泊松比；f即F。
在切線泊松比式中又引入G、F、D三個材料常數。加上Et中五個常數，其中，D可取若干σ3三軸試驗平均值，共有八個常數。根據彈性理論，0<νt<0.5。
4.3.3.3 D C模型存在的問題
盡管Duncan-Chang模型在載入時使用了不同模量，從而可反映土的非線性變形。但它畢竟還不是彈塑性模型，它沒有離開彈性理論框架及理論基礎，因而在復雜應力路徑中的計算實現就成為了一個問題。
4.3.3.4 D C模型參數確定
根據4.2節中應力路徑CTC三軸實驗結果和本節Duncan-Chang模型理論整理出相關參數見表4.8。
表4.8 風積砂D-C模型參數
通過D-C模型參數確定過程可知，對於飽和和非飽和風積砂而言，除了內摩擦角和等效黏聚力有所差別外，其他參數差別較小，因此建議取同一值。由於D C模型在工程中應用較廣，因此確定相關參數可為以後毛烏素沙漠風積砂地區工程建設中的數值模擬提供非線彈性計算參數。
盡管D-C模型在載入時使用了不同模量，從而可反映土的非線性變形。但它畢竟還不是彈塑性模型，它沒有離開彈性理論框架及理論基礎，因而在復雜應力路徑中的計算實現就成為了一個問題。
Ⅷ 什麼是鄧肯模型
鄧肯(Duncan)等人用有限單元法對土石壩等土工建築物中應變強化土料作非線性的應力應變分析,提出了一個簡單實用的模型。該模型考慮了工程實踐經驗,運用常規試驗技術,取得了近似的,但尚能令人滿意的成果。它的主要缺點是不能反映中主應力、應力軌跡以及凝聚性土在拉壓復合應力作用下的特性,這些問題對實際應用影響較大。本文做了某些改進,使模型能反映凝聚性土的抗張拉能力,並且能按試驗成果准確反映無側限壓力作用情況下應力與應變的關系。
Ⅸ 研究鄧肯-張模型的難點，鄧肯-張模型的現狀，發展情況，應用情況
難點：熟練掌握土的工程性質
（一）研究現狀：
目前描述土的應力應變關系的數學模型有許多種,歸納起來有兩大類:一類是彈性模型,它包括線性彈性模型和非線性彈性模型,其中較典型是E-μ模型和K-G模型；另一類是彈塑性模型,其中較典型的有Cambridge模型、清華模型、沈珠江的雙屈服面模型等。從實際應用來看,彈塑性模型能較好地反映土的實際變形特徵和內部機理,以及土體的硬化、軟化和剪脹性質,具有廣闊的發展前景,但參數求取相對較困難,計算過程復雜；彈性模型中非線性彈性模型既能比較好地模擬土的實際力學性質,又具有形式簡潔參數少的特點,在工程計算分析中被廣泛採用,因此有很多學者對非線性彈性模型進行了研究。
土體的K-G模型就是在非線性彈性分析時把應力分解成球張量p 和偏張量q 兩部分,應變也分解成球應變(體應變)εv 和偏應變(剪應變)εs ,相應地採用體積變形模量K和剪切模量G代替工程上常用的變形模量E 及泊松比μ。國內對K-G 模型的研究取得了一些有價值的成果。
Duncan-Chang在Kondner應力、應變雙曲線假定基礎上提出雙曲線E-μ模型。Duncan等人通過模型試驗並使用Duncan-Chang模型進行計算,發現荷載較高時,計算的沉降值偏大。由於測定土的變形模量E 和泊松比μ受試驗方法等因素的影響較大,而實際應用中恰當的模量和泊松比的選定又比較困難,因此有人認為土的應力- 應變特性利用楊氏模量及泊松比是不恰當的。在排水條件下,若發生強烈的剪脹現象時,土的μ值可等於或大於0.5，這時用E-μ模型就遇到很大的困難,在有限元計算中某些單元應力狀態達到破壞時,會得到不合理的結果。在三軸試驗中,模型能描述不同應力路徑關系,但體變預測不準,泊松比值誤差較大。Duncan等人對模型進行了修正,即採用剪切體積模量的K-G模型,因鄧肯一張非線性彈性E-μ和E-B模型(下面簡稱E-μ和E-B 模型)都不能反映土的剪脹和應變軟化。雖然E-μ和E-B 模型存在許多局限性,但其模型參數較簡單,概念清楚,各個試驗參數都有一定的物理意義與幾何意義,可以通過常規三軸剪切試驗獲得而應用最為廣泛。
鄧肯-張模型除應用於岩土體的應力、應變研究、瀝青混凝土等材料的應力、應變性質的研究外,也應用於地下工程的分析計算（包括結構分析、沉降分析、坑道穩定分析、圍岩應力分析等等）是比較理想的。該模型在國內外已廣泛使用30多年，在ADINA、FLAC3D、ABAQUS、ANSYS等軟體實現二次開發方面也取得了很好的成績。
（二）發展趨勢：
近幾年,國內對鄧肯-張模型的研究和應用使它在不同的側面得到一定程度的完善，具有更廣泛的實用性。但任何模型都不可能面面俱到地反映土體的性質,針對土體某些方面的特點對模型進行研究和應用才是切實可行的方法。今後在模型參數和模型的縮尺效應、敏感性、反分析中主應力影響、應力路徑影響、考慮土體結構性、應變軟化性、剪脹性、考慮時間效應等的研究和改進中具有更廣泛的發展前景。
Ⅹ 鄧肯-張模型的本質是什麼
石佛